ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
АРМОЦЕМЕНТНЫЕ КОНСТРУКЦИИ
СНиП 2.03.03-85
РАЗРАБОТАНЫ НИИЖБ Госстроя СССР (д-ртехн. наук, проф. Г.К. Хайдуков руководитель темы; кандидаты техн. наукЕ.К. Качановский, В.В. Фигаровский, М.Д. Роженко), НИИСК Госстроя СССР (канд.техн. наук В.Д. Галич), ЛенЗНИИЭП Госгражданстроя (канд. техн. наук Б.А.Миронков).
ВНЕСЕНЫ НИИЖБ Госстроя СССР.
ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮГлавтехнормированием Госстроя СССР (В.М. Скубка).
С введением в действие СНиП2.03.03-85 “Армоцементные конструкции” с 1 июля 1986 г. утрачиваетсилу Инструкция по проектированию армоцементных конструкций (СН 366-77).
При пользовании нормативнымдокументом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правили государственных стандартов, публикуемые в журнале “Бюллетеньстроительной техники” Госстроя СССР и информационном указателе”Государственные стандарты СССР” Госстандарта.
Настоящие нормы распространяются напроектирование армоцементных конструкций — тонкостенных железобетонныхконструкций (толщиной до 30 мм включительно), изготовляемых из мелкозернистогобетона, в качестве арматуры которых следует применять:
частые тонкие тканые, сварные илиплетеные проволочные сетки, равномерно распределенные по сечению элемента(сетчатое армирование); частые тонкие тканые, сварные или плетеные проволочныесетки, равномерно распределенные по сечению элемента, в сочетании со стержневойили проволочной арматурой (комбинированное армирование).
Нормы устанавливают требования попроектированию армоцементных конструкций, предназначенных для работы присистематическом воздействии температуры не выше 50°С не ниже минус 70°С.
При проектировании армоцементныхконструкций, предназначенных для работы в условиях с систематическимвоздействием температуры выше 50°С, в среде с агрессивной степенью воздействияна железобетонные конструкции, необходимо учитывать дополнительные требования,предъявляемые к таким конструкциям соответствующими нормативными документами.
По показателям прочности бетонаприняты классы бетона в соответствии с СТ СЭВ 1406-78.
Основные буквенные обозначения,принятые в настоящих нормах согласно СТ СЭВ 1565-79, приведены в справочномприложении 1.
|
Внесены НИИЖБ Госстроя СССР |
Утверждены постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 28 июня 1985 г. № 101 |
Срок введения в действие 1 июля 1986 г. |
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Армоцементные конструкции взависимости от их армирования подразделяют на конструкции:
с сетчатым армированием — при ихармировании частыми тонкими ткаными, сварными или плетеными проволочнымисетками, равномерно распределенными по сечению элемента (черт. 1, а);
с комбинированным армированием при их армировании указанными сетками, равномерно распределенными по сечениюэлемента, в сочетании со стержневой или проволочной арматурой (черт. 1, б).
Черт. 1. Армирование армоцементныхконструкций
а — сетчатое; б — комбинированное; 1 —частые тонкие тканые сетки; 2 — частые тонкие сварные сетки; 3 —стержневая или проволочная арматура
1.2. Армоцементные конструкциисогласно СТ СЭВ 1406-78 должны быть обеспечены с требуемой надежностью отвозникновения всех видов предельных состояний с помощью расчета, выборомматериалов, установлением размеров элементов и их конструированием.
1.3. Армоцементные конструкции должныприменяться, как правило, в неагрессивной среде.
Допускается применение армоцементныхконструкций в среде со слабой степенью агрессивного воздействия нажелезобетонные конструкции при выполнении требований, установленных СНиП II-28-73 для таких конструкций.
1.4. Выбор конструктивных решенийармоцементных конструкций должен производиться исходя из технико-экономическойцелесообразности применения таких конструкций в конкретных условиях строительствас учетом максимального снижения их материалоемкости, трудо- и энергоемкости истоимости.
Армоцементные конструкциирекомендуется применять в элементах зданий и сооружений, для которыхсущественное значение имеют снижение собственного веса, уменьшение раскрытиятрещин и обеспечение водонепроницаемости бетона.
1.5. При выборе конструктивныхрешений должны учитываться методы изготовления, монтажа и условия эксплуатацииконструкций.
Форма и размеры элементов должныприниматься исходя из наиболее полного учета свойств армоцементных конструкций,возможности заводского механизированного изготовления, удобстватранспортирования и монтажа конструкций.
1.6. Армоцементные конструкциидопускается применять в качестве опалубки для монолитных железобетонных конструкций.
Для обеспечения совместной работыармоцементной опалубки и монолитного бетона на поверхности армоцементнойопалубки должны быть выполнены пазы шириной до 10 мм, глубиной до 5 мм с шагомдо 100 мм, а поверхность армоцементной опалубки должна быть обработана стальнойщеткой и обдута сжатым воздухом. Для связи арматуры несъемной армоцементнойопалубки с основной арматурой конструкции необходимо предусматривать в опалубкевыпуски сеток и стержней.
1.7. Армоцементные конструкции иотдельные их элементы должны обладать необходимой прочностью, жесткостью,трещиностойкостью, устойчивостью и пространственной неизменяемостью на стадияхизготовления, транспортирования, монтажа и эксплуатации.
1.8. При проектировании сборныхармоцементных конструкций особое внимание необходимо обращать на прочность,долговечность и технологичность соединений и узлов. Соединения и узлы сборныхограждающих конструкций должны удовлетворять также специальным требованиям кэтим ограждениям (обеспечивать передачу усилий элементам несущих конструкций,выполнение теплотехнических требований, заданной деформативности и др.).
1.9. Для предотвращения появлениятрещин, местных выколов и других дефектов армоцементных конструкций при ихподъеме в процессе изготовления, складирования, транспортирования и монтажаследует применять специальные приспособления. Как правило, должен применятьсябеспетлевой подъем армоцементных конструкций.
ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
1.10. Армоцементные конструкциидолжны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельныесостояния первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельныесостояния второй группы) согласно положениям СНиП 2.03.01-84 и настоящих норм,учитывающих особенности армоцементных конструкций:
а) дисперсность армирования;
6) тонкостенность конструкций;
в) уменьшенный защитный слой бетона.
1.11. Расчет армоцементныхконструкций должен производиться на все возможные неблагоприятные сочетаниянагрузок от собственного веса и внешней нагрузки с учетом продолжительности ихвоздействия для всех стадий работы конструкций: изготовления,транспортирования, возведения и эксплуатации.
1.12. Значения нагрузок ивоздействий, коэффициентов перегрузок, коэффициентов сочетаний, а такжеразделение нагрузок на постоянные и временные (длительные, кратковременные,особые) должны приниматься в соответствии с требованиями СНиП II-6-74 и с учетом дополнительныхуказаний СНиП 2.03.01-84.
Нагрузки, учитываемые при расчетеармоцементных конструкций по образованию и раскрытию трещин, следует приниматьсогласно указаниям п. 1.13, а учитываемые при расчете по деформациям – согласноСНиП 2.03.01-84.
1.13. В зависимости от условий, вкоторых работает конструкция, и от вида применяемой арматуры к трещиностойкостиармоцементных конструкций предъявляются требования соответствующих категорий:
а) 1-я категория — не допускаетсяобразование трещин;
б) 2-я категория — допускаетсяограниченное по ширине непродолжительное и продолжительное раскрытие трещин.
Категории требований ктрещиностойкости армоцементных конструкций в зависимости от условий их работы ивида арматуры, а также значения предельно допустимой ширины раскрытия трещинприведены в табл. 1.
Нагрузки, учитываемые при расчетеармоцементных конструкций по образованию и раскрытию трещин, должны приниматьсясогласно табл. 2
Категории требований ктрещиностойкости армоцементных конструкций относятся к нормальным и наклонным кпродольной оси элемента трещинам.
Во избежание раскрытия продольныхтрещин должны приниматься конструктивные меры (установка соответствующейсетчатой арматуры), а для предварительно напряженных элементов, кроме того,значения сжимающих напряжений в бетоне в стадии предварительного обжатия должныбыть ограничены (см. п. 1.23).
Примечание. Под непродолжительным раскрытиемтрещин понимается их раскрытие при совместном действии постоянных, длительных икратковременных нагрузок, а под продолжительным раскрытием — толькопостоянных и длительных нагрузок.
1.14. Усилия в статическинеопределимых армоцементных конструкциях от нагрузок и вынужденных перемещений(вследствие изменения температуры, влажности бетона, смещения опор и т.п.) прирасчете по предельным состояниям первой и второй групп следует, как правило,определять с учетом неупругих деформаций бетона и арматуры и наличия трещин, атакже с учетом в необходимых случаях деформированного состояния как отдельныхэлементов, так и конструкций.
Для конструкций, методика расчетакоторых с учетом неупругих свойств армоцемента не разработана, а также напромежуточных стадиях расчета (итерационные методы, метод поправочныхкоэффициентов и т.п.) усилия в статически неопределимых конструкцияхдопускается определять в предположении их линейной упругости.
1.15. Статический расчетармоцементных конструкций в виде оболочек и складок следует выполнять кактонкостенных пространственных конструкций.
1.16. При расчете по прочностиармоцементных конструкций на воздействие сжимающей продольной силы N необходимо учитывать случайныйэксцентриситет еа согласно требованиям СНиП 2.03.01-84.
1.17. Определение прогибовармоцементных конструкций следует производить согласно требованиям пп. 4.8 -4.16 и СНиП 2.03.01-84.
Значения предельно допустимыхпрогибов следует принимать согласно СНиП 2.03.01-84.
Таблица 1
|
|
Категории требований к трещиностойкости армоцементных конструкций и предельно допустимая ширина acrc1 и acrc2, мм, раскрытия трещин при армировании |
||||
|
|
комбинированном |
|
комбинированном |
||
|
Условия работы элементов конструкций |
сетками и стержневой арматурой классов А-1, А-II А-III и проволочной арматурой класса Вр-1 |
оцинкованными сетками и оцинкованной проволочной арматурой классов В-II, Bp-II, К-7 |
сетчатом |
сетками и стержневой арматурой класса A-IV, A-V, с проволочной арматурой классов В-II и Вр-II, К-7 при диаметре проволоки 4 мм м более |
сетками и стержневой арматурой класса Ат-vi, с проволочной арматурой классов В-II, Bp-II и К-7 при диаметре проволоки менее 4 мм |
|
Элементы 1.С полностью растянутым или частично сжатым сечением, воспринимающие давление жидкостей или газов |
2-я категория acrc1 = 0,05 acrc2 = 0,03 |
2-я категория* acrc1 = 0,05 acrc2 = 0,03 |
1-я категория** |
1-я категория |
1-я категория |
|
2. Эксплуатируемые в отапливаемых зданиях с относительной влажностью внутреннего воздуха помещений выше 75%, а также на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях в условиях увлажнения атмосферными осадками |
2-я категория acrc1 = 0,1 acrc2 = 0,25 |
2-я категория acrc1 = 0,12 acrc2 = 0,06 |
1-я категория** |
1-я категория |
1-я категория |
|
3. Эксплуатируемые в отапливаемых зданиях с относительной влажностью внутреннего воздуха помещений от 60 до 75% |
2-я категория acrc1 = 0,15 acrc2 = 0,1 |
2-я категория acrc1 = 0,15 acrc2 = 0,1 |
2-я категория acrc1 = 0,07 acrc2 =0,05 |
2-я категория acrc1 = 0,07 acrc2 = 0,05 |
1-я категория |
|
4. Эксплуатируемые в отапливаемых зданиях с относительной влажностью внутреннего воздуха помещений до 60 % и при отсутствии возможности систематического увлажнения конструкции конденсатом |
2-я категория acrc1 = 0,2 acrc2 = 0,15 |
2-я категория acrc1 = 0,22 acrc2 = 0,15 |
2-я категория acrc1 = 0,15 acrc2 =0,1 |
2-я категория acrc1 = 0,15 acrc2 = 0,1 |
2-я категория acrc1 = 0,05 acrc2 = 0,03 |
|
* Категория требований к трещиностойкости принята при защитном покрытии сеток оцинковкой в 30 мкм в соответствии с ГОСТ 9.073-77. ** Применение сетчатого армирования допускается при специальном обосновании. |
|||||
Таблица 2
|
Категория требований к трещиностойкости |
Нагрузки и коэффициент надежности по нагрузке g¦, принимаемые при расчете |
||
|
армоцементных |
|
по раскрытию трещин |
|
|
конструкций |
по образованию трещин |
непродолжительному |
продолжительному |
|
1-я |
Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при g¦>1* |
– |
– |
|
2-я |
Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при g¦ = 1 (расчет производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин) |
Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при g¦ = 1 |
Постоянные и длительные нагрузки при g¦ = 1 |
|
* Коэффициент надежности по нагрузке g¦ принимается как при расчете по прочности. Примечания: 1. Длительные и кратковременные нагрузки принимаются с учетом указаний, изложенных в СНиП 2.03.01-84. 2. Особые нагрузки учитываются при расчете по образованию трещин в тех случаях, когда наличие трещин может привести к катастрофическому положению (взрыв, пожар и т.п.) |
|||
1.18. Среднюю плотностьмелкозернистого бетона, учитываемую при расчете армоцементных конструкций,следует принимать равной 2300 кг/м3. Средняя плотностьармоцемента при двух сетках принимается равной 2400 кг/м3; приналичии большего числа сеток среднюю плотность армоцемента следует увеличиватьна 50 кг/м3 на каждую дополнительную сетку; при наличии данных осредней плотности армоцемента допускается принимать другие значения,обоснованные в установленном порядке.
1.19. Расстояния междутемпературно-усадочными швами «армоцементных конструкций покрытий следуетустанавливать согласно требованиям СНиП 2.03.01-84.
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ УКАЗАНИЯ ПОПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
1.20. Предварительно напряженныеармоцементные конструкции следует проектировать в соответствии с требованиямиСНиП 2.03.01-84 и с учетом дополнительных указаний пп. 1.21—1.25. Сетки всечении преднапряженных армоцементных конструкций должны учитываться в схемеусилий так же, как ненапрягаемая арматура.
1.21. В случае, если сжатая приэксплуатационных нагрузках зона предварительно напряженных элементов необеспечена расчетом от образования трещин, нормальных к продольной оси, встадиях изготовления, транспортирования и возведения следует учитывать снижениетрещиностойкости растянутой при эксплуатации зоны элементов, а также увеличениеих кривизны.
В элементах, рассчитываемых навоздействие многократно повторяющейся нагрузки, образование таких трещин недопускается.
1.22. Потери предварительногонапряжения арматуры для армоцементных конструкций должны определяться согласнотребованиям СНиП 2.03.01 –84 как для мелкозернистого бетона.
1.23. Сжимающие напряжения в бетоне встадии предварительного обжатия sbp не должны превышать величин (в доляхот передаточной прочности бетона Rbp),указанных в СНиП 2.03.01-84.
Значения sbp определяются на уровне крайнегосжатого волокна бетона с учетом потерь предварительного напряжения арматуры поСНиП 2.03.01-84 и при коэффициенте точности натяжения арматуры gsp, равном единице.
1.24. в предварительно обжатой зоне сечения армоцементных элементовплощадь сечения сетчатой или комбинированной ненапрягаемой арматуры должна бытьминимальной. Сетки должны располагаться симметрично относительно напрягаемойарматуры.
1.25. На концевых участкахпредварительно напряженных элементов армоцементных конструкций с арматурой безанкеров, к которым предъявляются требования 2-й категории трещиностойкости, впределах длины зоны передачи напряжений не допускается образование трещин придействии постоянной, длительной и кратковременной нагрузок, вводимых в расчет скоэффициентом надежности по нагрузке gf, принимаемым по табл. 2.
2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ АРМОЦЕМЕНТНЫХКОНСТРУКЦИЙ
МЕЛКОЗЕРНИСТЫЙ БЕТОН
2.1. Для армоцементных конструкций,проектируемых в соответствии с требованиями настоящих норм, следуетпредусматривать конструкционный мелкозернистый бетон средней плотности не менее2200 кг/м3 с крупностью зерен до 5 мм в соответствии с ГОСТ25192-82.
Бетон должен иметь водопоглощение неболее 8%.
2.2. Мелкозернистый бетон дляармоцементных конструкций в зависимости от вида и условий их работы следуетпредусматривать следующих классов и марок:
а) классов по прочности на сжатие:
бетон группы А (естественноготвердения или подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении, напеске с модулем крупности свыше 2,0) – В20, В25, В30, В35 и В40;
бетон группы Б (естественноготвердения или подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении, напеске с модулем крупности 2,0 и менее) – В20, В25 и В30;
бетон группы В (подвергнутыйавтоклавной обработке) – В20, В25, В30, В35, В40, В45, В50, В55, В60.
Допускается применение бетонапромежуточных классов В22,5 и В27,5 при условии, что это приводит к экономиицемента по сравнению с применением бетона соответственно классов В25 и В30 и неснижает других технико-экономических показателей конструкции;
б) классов по прочности на осевоерастяжение – Вt1,6; Вt2; Вt2,4;Вt2,8; Вt3,2;
в) марок по морозостойкости — F100, F150, F200, F300, F400 и F500;
г) марок по водонепроницаемости— W6, W8, W10 и W12.
2.3. Возраст бетона, отвечающий егоклассу по прочности на сжатие и осевое растяжение, назначается припроектировании исходя из возможных реальных сроков фактического загруженияконструкций проектными нагрузками, способа воздействия, условий твердениябетона. При отсутствии этих данных класс бетона устанавливается в возрасте 28сут.
Значение отпускной прочности бетона вэлементах сборных конструкций следует назначать в соответствии с указаниямиГОСТ 13015.0-83 и стандартов на конструкции конкретных видов.
2.4. Для предварительно напряженныхармоцементных конструкций класс бетона по прочности на сжатие, в которомрасположена напрягаемая арматура, должен приниматься в зависимости от вида икласса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств не нижеуказанного в СНиП 2.03.01-84.
Передаточная прочность бетонаназначается в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84.
2.5. Класс мелкозернистого бетона,применяемого для защиты от коррозии и обеспечения сцепления напрягаемойарматуры, должен быть не менее В20.
2.6. Для замоноличивания стыков армоцементныхконструкций класс бетона следует принимать в зависимости от условий работысоединяемых элементов, но не менее, чем класс бетона соединяемых элементов.
2.7. Минимальные маркимелкозернистого бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для армоцементныхконструкций, в зависимости от условий их работы, должны приниматься всоответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84.
2.8. Для замоноличивания стыковэлементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажамогут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха,следует применять бетон марок по морозостойкости и водонепроницаемости не нижемарок, принятых для стыкуемых элементов.
Нормативные и расчетныехарактеристики мелкозернистого бетона
2.9. Нормативные и расчетныесопротивления мелкозернистого бетона, а также коэффициенты условий работыследует принимать в соответствии с указаниями СНиП 2.03.01-84.
2.10. Если проверяемый участокармоцементной конструкции работает в условиях двухосного (разнозначного)напряженного состояния, расчетное сопротивление растяжению мелкозернистогобетона для предельных состояний первой группы необходимо дополнительно умножатьна коэффициент условий работы gb, который принимается в зависимости от отношениянапряжений sx/syили sy/sx по табл. 3.
Здесь sx и sy и — нормальные напряжениясоответственно по направлению осей х и у.
Таблица 3
|
Отношение напряжений (или ) |
Коэффициент условной работы бетона gb |
|
± 0 |
1 |
|
– 0,5 |
0,9 |
|
– 1 |
0,8 |
|
Примечание. Для промежуточных значений отношения напряжений коэффициент gb принимается по линейной интерполяции. |
|
2.11. Значения начального модуляупругости мелкозернистого бетона при сжатии и растяжении Eb для классов бетона В20 — В60принимаются по СНиП 2.03.01-84.
При наличии данных о сорте цемента,составе бетона, условиях изготовления и т.д. допускается принимать другиезначения Eb, согласованные в установленном порядке.
2.12. Коэффициент линейнойтемпературной деформации abt мелкозернистого бетона в интервалетемператур от минус 40°С до плюс 50°С принимается равным 1 ×10 -5 град -1.
При наличии данных о минералогическомсоставе заполнителей, расходе цемента, степени водонасыщения, морозостойкостибетона и т.д. допускается принимать другие значения abt, обоснованные в установленномпорядке. Для расчетной температуры ниже минус 40°С и выше 50°С значение abt принимается по экспериментальнымданным.
2.13. Начальный коэффициентпоперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона) принимается равным 0,2, амодуль сдвига мелкозернистого бетона G — равным 0,4 соответствующего значения Eb, указанного в СНиП 2.03.01-84.
арматура
2.14. Для армирования армоцементныхконструкций необходимо принимать:
а) тканые сетки по ГОСТ 3826-82;
б) плетеные сетки по ГОСТ 2715-80;
в) сварные сетки по ТУ 14-4-713-76;
г) стержневая и проволочная арматурав соответствии с указаниями СНиП 2.03.01-84.
2.15. Рекомендуемый сортамент тканыхи сварных сеток приведен в справочном приложении 2.
Примечание. Плетеные сетки по ГОСТ 2715-80допускается применять в качестве конструктивной арматуры.
2.16. Выбор стержневой и проволочнойарматуры в зависимости от типа конструкции, наличия предварительногонапряжения, условий возведения и эксплуатации, а также выбор марок стали длязакладных деталей следует производить в соответствии с указаниями СНиП2.03.01-84.
Нормативные и расчетныехарактеристики арматуры
2.17. Нормативные сопротивлениястержневой и проволочной арматуры Rsn,а также коэффициенты условий работы арматуры должны приниматься согласно СНиП2.03.01-84.
Расчетные сопротивления арматурырастяжению Rs для предельных состояний первой ивторой групп следует принимать согласно СНиП 2.03.01-84.
Расчетные сопротивления стержневой ипроволочной арматуры сжатию, используемые при расчете армоцементных конструкцийпо предельным состояниям первой группы Rsс, принимаются равными соответствующимрасчетным сопротивлениям арматуры растяжению Rs, но не более 390 МПа.
2.18. За нормативное сопротивлениепроволоки сеток принимается наименьшее значение условного предела текучести,соответствующего остаточному относительному удлинению 0,2 % и принимаемогоравным 0,8 временного сопротивления разрыву проволоки сетки. Допускаетсянормативное сопротивление проволок тканых и сварных сеток Rm, ser принимать равным 245 МПа (2500кгс/см2).
2.19. Расчетные сопротивления сетокрастяжению для предельных состояний первой и второй групп определяются делениемнормативного сопротивления на коэффициент безопасности по материалу сеток,равный для предельных состояний первой группы 1,1.
2.20. Значения расчетныхсопротивлении сеток растяжению для предельных состояний первой группы Rm и Rmw, а также сжатию Rmс с учетом коэффициента условий работы1,1 следует принимать по табл. 4.
Таблица 4.
|
|
|
Расчетные сопротивления сеток для предельных состояний первой группы |
||
|
|
|
растяжению |
|
|
|
Вид сеток |
Диаметр проволоки мм |
продольных проволок, поперечных проволок при расчете наклонных сечений на действие изгибающего момента Rm |
поперечных проволок при расчете наклонных сечений на действие поперечной силы Rmw |
сжатию Rmс |
|
1. Тканая по ГОСТ 3826-82
|
0,7 1 1,1 1,2 |
245 2500 |
206 2100 |
245 2600 |
|
2. Сварная по ТУ 14-4-713-76 |
0,5 |
|
|
|
|
Примечание. Над чертой указаны значения в МПа, под чертой – в кгс/см2. |
||||
Расчетное сопротивление сеток сжатию,используемое при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы Rmc принимается равным расчетномусопротивлению растяжению для предельных состояний первой группы Rm. Расчетное сопротивление сетоксжатию Rmc, приведенное в табл. 4, необходимодополнительно умножать на коэффициент условия работы сеток gm2. принимаемый в зависимости от коэффициента сетчатогоармирования сжатого элемента по табл. 5.
Таблица 5
|
Коэффициент сетчатого армирования сжатой зоны сечения |
Коэффициент gm2 |
|
Менее 0,015 0,015 – 0,025 |
1 0,75 |
2.21. Расчетное сопротивление сеток вэлементах, подвергающихся воздействию многократно повторяющихся нагрузок,следует принимать с коэффициентом условий работы по СНиП 2.03.01-84 как дляарматуры класса A-II.
2.22. Модуль упругости сеток Еm следует принимать равным 150000 МПа(1 500 000 кгс/см2), а модуль упругости стержневой и проволочнойарматуры Es, согласно требованиям СНиП 2.03.01-84.
2.23. Длину зоны передачи напряжений lp для напрягаемой арматуры без анкеровследует определять согласно указаниям СНиП 2.03.01-84.
3. РАСЧЕТ АРМОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ
3.1. Расчет элементов армоцементныхконструкций по прочности должен производиться для сечений, нормальных кпродольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасногонаправления. Кроме того, необходимо выполнить расчет указанных элементов наместное действие нагрузки (смятие и продавливание).
Расчет элементов армоцементныхконструкций на местное действие нагрузок следует производить в соответствии стребованиями СНиП 2.03.01-84.
3.2. Сетки, а также ненапрягаемую инапрягаемую стержневую или проволочную арматуру, если расстояние междустержнями арматуры не превышает 10t (где t – толщинарассматриваемого сечения), при расчете по прочности сечений армоцементныхконструкций следует принимать равномерно распределенными по сечению элемента, скоэффициентом приведенного армирования, определяемым по формулам:
для растянутой зоны
;
для сжатой зоны (1)
,
где , коэффициенты сетчатого армирования,равные
; ,
, коэффициенты армирования стержневой и проволочной арматурой, равные
; ,
, коэффициенты армирования преднапряженной арматурой
; ,
площади сечениясеток на единицу длины соответственно в растянутой и сжатой зонах;
площади сеченияненапрягаемой стержневой арматуры на данном участке поперечного сеченияэлемента соответственно в растянутой и сжатой зонах;
расчетныесопротивления арматуры соответственно обычной и преднапряженной растяжению;
площади сеченийнапрягаемой арматуры соответственно в растянутой и сжатой зонах;
расчетныесопротивления арматуры соответственно обычной и преднапряженной сжатию;
А площадь поперечного сечения наданном участке;
t толщина элемента на рассматриваемомучастке сечения.
На участках сечения, где расстояниемежду арматурными стержнями свыше 10t, усилия в стержневой и проволочной арматуре должныучитываться для каждого стержня раздельно.
РАСЧЕТ ПО ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЙ,НОРМАЛЬНЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ЭЛЕМЕНТА
3.3. Предельные усилия в сечении,нормальном к продольной оси элемента, определяются исходя из следующихпредпосылок (черт.2):
сопротивление бетона растяжениюпринимается равным нулю;
сопротивление бетона сжатиювыражается напряжениями, равными Rb,равномерно распределенными по сжатой зоне бетона;
напряжения в арматуре, расположеннойв сжатой зоне бетона, принимаются постоянными и не более Rmc, Rsc, Rpc
растягивающие напряжения в арматурепринимаются постоянными по высоте растянутой зоны сечения и не более Rm, Rs, Rsp.
Черт. 2. Схема внутренних усилий иэпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси элемента, при расчетепо прочности
1 — сетки; 2 — стержневая илипроволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечениюэлемента; 3 — сосредоточенная стержневая или проволочная арматура
3.4. Расчет сечений, нормальных кпродольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости осисимметрии, должен производиться в зависимости от значения относительной высотысжатой зоны бетона x = x/h, определяемого из условия равновесия и граничногозначения относительной высоты сжатой зоны бетона xR, при котором предельное состояние элемента наступаетодновременно с достижением в растянутых сетках и в стержневой или проволочнойарматуре напряжении, равных расчетным сопротивлениям.
3.5. Значение xR определяется по формуле
xR = , (2)
где характеристика сжатой зоны бетона, определяемая для армоцементных конструкцийиз мелкозернистого бетона по формуле
= 0,7 – 0,008 Rb, (3)
Rb принимается в МПа;
напряжение в арматуре, МПа, принимаемоеравным: для сеток — Rm, для стержневой и проволочной арматуры классов: A-I, А-II, А-III,А-IIIв, Bp-I (Rs, – ); А-IV, A-V, A-VI, B-II, Bp-II, К-7 и К-19 (Rs + 400 – – D); В-II, Вр-II, К-7, К-19 –(Rs + 400 – );
Rs расчетное сопротивление растяжениюстержневой и проволочной арматуры с учетом соответствующих коэффициентовусловий работы арматуры gsi принимается по СНиП 2.03.01-84;
определяется при коэффициенте gp <1 согласно указаниям СНиП 2.03.01-84.
D и принимаются по СНиП 2.03.01-84.
3.6. Для напрягаемой арматуры,имеющей сцепление с бетоном и расположенной в зоне, сжатой от действия внешнихусилий, расчетное сопротивление арматуры сжатию Rsc должно быть заменено напряжением согласно СНиП 2.03.01-84.
Изгибаемые элементы прямоугольного,таврового, двутаврового и кольцевого сечений
3.7. Расчет прямоугольных сечений сарматурой, приведенной к равномерно распределенной по сечению элемента (см. п.3.2), когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения (черт. 3)при x = x/h £xR должен производиться из условия
М £ , (4)
при этом высота сжатой зоны хопределяется по формуле
, (5)
где Аt = (h – х) b,
Rc1 = Rb + Rmc, (6)
принимается согласно п. 3.2.
Черт. 3. Схема усилий и эпюранапряжений изгибаемых элементах прямоугольного сечения
а — при b> h; б — при b < h, 1 – сетки; 2 — стержневая илипроволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечениюэлемента
3.8. Расчет прямоугольных сечений, вкоторых наряду с арматурой, приведенной к равномерно распределенной (см. п.3.2), имеется стержневая и проволочная арматура, сосредоточенная у растянутой исжатой граней сечения (черт. 4), при x = x/h £xR должен производиться из условия
(7)
где A = xb,
при этом высота сжатой зоны бетонаопределяется по формуле
, (8)
где ,
Аt = (h – x)b,
принимается согласноп. 3.2.
Черт.4. Схема усилий и эпюранапряжений в изгибаемых элементах прямоугольного сечения с сосредоточеннойстержневой и проволочной арматурой
1 — сетки; 2 — стержневая или проволочнаяарматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению элемента; 3 сосредоточенная стержневая или проволочная арматура
3.9. Расчет двутавровых сечений сарматурой, приведенной к равномерно распределенной (см. п. 3.2), имеющих полкув сжатой зоне, при x = x/h £xR должен производиться в зависимости отположения границы сжатой зоны бетона:
а) если граница сжатой зоны проходитв полке (черт. 5), т.е. соблюдается условие
, (9)
расчет должен производиться поформуле
; (10)
б) если граница сжатой зоны проходитв ребре (черт. 6), т.е. условие (9) не соблюдается, расчет выполняется поформуле
(11)
высота сжатой зоны хопределяется из условия
(12)
В формулах (9) – (12):
;
;
;
;
;
;
.
Коэффициенты приведенного армированиястенки ,сжатой полки и растянутой полки принимаются в соответствии с п. 3.2.
Черт. 5. Схема усилий и эпюранапряжений в изгибаемых элементах двутаврового сечения при х £t¢f
1 — сетки; 2 — стержневая или проволочная арматура,приведенная к равномерно распределенной по сечению
Черт. 6. Схема усилий и эпюранапряжений в изгибаемых элементах двутаврового сечения при х > t¢f
1 — тонкие сетки; 2 — стержневая или проволочнаяарматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению
3.10. Расчет тавровых сечений сполкой в сжатой зоне или приведенных к тавровым сечениям, в которых наряду сарматурой, приведенной к равномерно распределенной (см. п. 3.2), имеетсястержневая или проволочная арматура в растянутой зоне, при x= x/h £xR следует выполнять в зависимости отвысоты сжатой зоны бетона:
а) если сжатая зона находится впределах полки (черт. 7), т.е. соблюдается условие
, (13)
прочность сечения определяется изусловия
; (14)
Черт. 7. Схема усилий и эпюранапряжений в изгибаемых элементах таврового сечения с полкой в сжатой зоне прих £ t¢f
1 — тонкие сетки; 2 — стержневая или проволочнаяарматура, приведенная к равномерно распределённой по сечению элемента; 3 —сосредоточенная стержневая или проволочная арматура
б) если граница сжатой зоны выходитза пределы полки (черт. 8), т.е. условие (13) не выполняется, прочность сеченияопределяется из условия
, (15)
приэтом высота сжатой зоны х определяется из условия
(16)
В формулах (13) – (16):
;
; ; ;
.
Коэффициенты приведенного армирования, и , принимаются согласно п. 3.2.
Черт.8. Схема усилий и эпюранапряжений в изгибаемых элементах таврового сечения с полкой в сжатой зоне прих > t¢f
1 — тонкие сетки; 2 — стержневая или проволочнаяарматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению элемента; 3— сосредоточенная стержневая или проволочная арматура
3.11. Ширина сжатой полки b‘f тавровых и двутавровых сечений,вводимая в расчет в соответствии с пп. 3.9 и 3.10, принимается из условия, чтоширина свободного свеса в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6пролета элемента и не более:
а) 1/2 расстояния в свету междупродольными ребрами при наличии поперечных ребер;
б) t‘f — при отсутствии поперечных ребер илипри расстоянии между ними большим, чем расстояние между продольными ребрами,при t‘f £0,1h;
в) 6t‘f при t‘f ³ 0,1h;
3t‘f при 0,05tf <t‘f < 0,1 h.
3.12. Расчет кольцевых сечений (черт.9) должен производиться: а) при из условия
; (17)
, (18)
где , (19)
радиуссрединной поверхности стенки кольцевого элемента, равный
, (20)
радиусы соответственнонаружной и внутренней граней кольцевого сечения;
коэффициентприведенного армирования кольцевого сечения, определяемый в соответствии с п.3.2.
б) при изусловия
; (21)
, (22)
, (23)
Черт. 9. Схема кольцевого сечения,принимаемая в расчете по прочности армоцементных элементов
3.13. При расчете по прочностиизгибаемых элементов армоцементных конструкций рекомендуется соблюдать условие х£ xR h. В случае, когда площадь сечения растянутой арматуры поконструктивным соображениям или из расчета по предельным состояниям второйгруппы принята большей, чем это требуется для соблюдения условия х £xR h, расчет следует производить по формулам (4), (7), (10),(11), (14), (15), принимая х = xR h.
Внецентренно сжатые элементыпрямоугольного, таврового, двутаврового и кольцевого сечений
3.14. При расчете внецентренно сжатыхэлементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет согласно указаниямп. 1.16, а также влияние прогиба на их несущую способность в соответствии стребованиями СНиП 2.03.01-84.
3.15. Расчет внецентренно сжатыхэлементов прямоугольного сечения с арматурой, приведенной к равномернораспределенной (см. п. 3.2, черт. 4), следует выполнять:
а) при x= x/h £xR из условия
; (24)
при этом высота сжатой зоны хопределяется по формуле
(25)
В формулах (24) и (25) :
et расстояние от точки приложенияпродольной силы до растянутой грани сечения;
Ас, Аt площади сечений соответственносжатой и растянутой зон сечения;
S¢b статический момент площади сжатойзоны бетона относительно точки приложения продольной силы N;
S¢m1 статический момент площади сжатойприведенной арматуры (см. п. 3.2) относительно той же точки;
Sm1 статический момент площадирастянутой приведенной арматуры относительно той же точки;
б) при x= x/h > xR из условия
, (26)
Nc несущая способностьцентрально-сжатого элемента, определяемого по формуле
, (27)
здесь ,
Nin несущая способность сечения, вкотором высота сжатой зоны бетона принимается равной х = xR h и определяется из выражения
, (28)
ec эксцентриситет продольной силыотносительно центра тяжести приведенного сечения, равный ec = M/N;
ein эксцентриситет продольной расчетнойсилы Nin, определяемый по формуле
; (29)
;
.
3.16. Расчет внецентренно сжатых элементовтаврового и двутаврового сечений с арматурой, приведенной к равномернораспределенной (см. п. 3.2), следует производить:
а) при x= x/h £xR
если х £t‘f (черт. 10) – из условия
; (30)
высота сжатой зоны бетонаопределяется по формуле (25);
Черт. 10. Схема усилий и эпюранапряжений во внецентренно сжатых элементах двутаврового сечения при х £t¢f
1 – тонкие сетки; 2 – стержневая или проволочнаяарматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению элемента
Черт. 11. Схема усилий и эпюранапряжений во внецентренно сжатых элементах двутаврового сечения при х >t¢f
1 – тонкие сетки; 2 – стержневая или проволочнаяарматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению элемента
если х > t¢f (черт. 11) – из условия
(31)
где высота сжатой зоны хопределяется по формуле (25);
б) при x= x/h > xR по формуле (26),
где , (32)
здесь
при х < t¢f
, (33)
при х > t¢f
, (34)
; (35)
здесь ;
;
;
– расстояние от центра тяжестиприведенного сечения до растянутой или менее сжатой грани;
при х > t¢f
здесь ;
; (36)
Влияние прогиба элемента учитываетсяпутем умножения значения ес на коэффициент h,вычисляемый по СНиП 2.03.01-84.
В формулах (30) – (34) принятыобозначения такие же, как и в п. 3.9.
3.17. Расчет внецентренно сжатыхэлементов кольцевого сечения с арматурой, равномерно распределенной по длинаокружности, должен производиться из условия
; (37)
приэтом величина относительной площади сжатой зоны бетона определяется по формуле
, (38)
Если полученное из расчета по формуле(38) значение < 0,15, в условие(37) подставляется значение , определяемое по формуле
. (39)
В формуле (37)
.
Значение величины определяется сиспользованием рекомендаций п. 3.2.
Центрально-растянутые элементы
3.18. Расчет центрально-растянутыхэлементов прямоугольного сечения с арматурой, приведенной к равномернораспределенной (см. п. 3.2), следует производить из условия
. (40)
внецентренно растянутые элементы
3.19. Расчет внецентренно растянутыхэлементов прямоугольного сечения с арматурой, приведенной к равномернораспределенной (см. п. 3.2), следует выполнять:
а) если продольная сила N приложена в пределах ядра сечения(черт. 12) — из условия
, (41)
где — коэффициент снижениянесущей способности при внецентренном растяжении, принимаемый равным 0,8;
Черт. 12. Эпюра напряжений вовнецентренно растянутых элементах прямоугольного сечения при приложениипродольной силы N в пределах сечения
1 – сетки; 2 – стержневая или проволочная арматура
б) если продольная сила N приложена между ядром сечения инаружной гранью сечения из условия (41), где принимается равным 0,6;
в) если продольная сила Nприложена за пределами сечения (черт. 13) — из условия
; (42)
при этом высота сжатой зоны хопределяется по формуле
(43)
S¢b ,S¢m1, Sm1 — обозначения те же, что и в формуле (25).
Если полученное из расчета по формуле(43) значение х > xR h, то в условие (42) подставляется значение х = xR h.
Черт.13. Эпюра напряжений вовнецентренно растянутых элементах прямоугольного сечения при приложениипродольной силы N за пределами сечения
1 – сетки; 2 – стержневая или проволочная арматура
расчет попрочности сечений,НАКЛОННЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ЭЛЕМЕНТА
3.20. Расчет по прочности наклонныхсечений должен производиться:
по сжатому бетону между наклоннымитрещинами;
по наклонной трещине на действиепоперечной силы;
по наклонной трещине на действиеизгибающего момента.
3.21. Для армоцементных элементовпрямоугольного сечения должно соблюдаться условие, обеспечивающее прочность посжатому бетону между наклонными трещинами
Q. (44)
Коэффициент , учитывающий влияние поперечныхпроволок сеток, определяется по формуле
, (45)
Коэффициент определяется по формуле
, (46)
гдезначение принимается в МПа.
3.22. Расчет по прочности сечений,наклонных к продольной оси армоцементного элемента, на поперечную силу (черт.14) должен производиться из условия
Q £ Qm + Qb. (47)
где Q поперечная сила, определяетсявнешней нагрузкой, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонногосечения;
Qm поперечная сила, воспринимаемаяпоперечными проволоками сетки, пересекающими наклонную трещину;
Qb поперечная сила, воспринимаемаябетоном сжатой зоны в наклонном сечении.
Значения Qm, определяются по формуле
Qm = qmwaq (48)
где aq проекция наклонной трещины; угол наклонатрещины принимается равным 45°;
qmw интенсивность армирования элементапоперечными проволоками сеток в пределах наклонной трещины:
qmw = ; (49)
здесь коэффициент приведенного армированиястенки при расчете на поперечную силу, определяемый по формуле
= ; (50)
площадь сеченияпоперечных проволок сеток, расположенных в пределах наклонной трещины;
площадь сеченияпоперечных стержней, расположенных в пределах наклонных трещин;
толщина стенки,воспринимающей поперечную силу;
угол наклонастенки складчатого элемента к вертикальной оси сечения элемента.
Значение поперечной силы Qb для изгибаемых и внецентренно сжатыхэлементов определяется по формуле
Qb = ; (51)
tw и h соответственно ширина и высотаэлемента в рассчитываемом сечении.
В случае, когда граница сжатой зонырасполагается в пределах полки, допускается принимать .
Черт. 14. Схема усилий в сечении,наклонном к продольной оси, при расчете по прочности на действие поперечнойсилы
3.23. Расчет сечений, наклонных кпродольной оси элемента, на действие изгибающего момента должен производитьсяиз условия
(52)
где M момент всех внешних сил,расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сеченияотносительно оси, проходящей через точку приложения равнодействующей усилий всжатой зоне и перпендикулярной плоскости действия момента.
Высота сжатой зоны в наклонномсечении, измеренная по нормали к продольной оси элемента, определяется изусловия равновесия проекций усилий в бетоне и арматуре наклонного сечения напродольную ось элемента. Проверка на действие изгибающего момента непроизводится для наклонных сечений, пересекающих растянутую грань элемента научастках, где не образуются нормальные трещины, т.е. там, где момент Мот внешней нагрузки, на которую ведется расчет по прочности, меньше или равенмоменту трещинообразования Mcrc, определяемому по СНиП 2.03.01-84, вкотором значение Rbt, ser заменяется значением Rbt.
4. РАСЧЕТ АРМОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ
РАСЧЕТ ПО ОБРАЗОВАНИЮ И РАСКРЫТИЮТРЕЩИН
4.1. Расчет элементов армоцементныхконструкций по образованию трещин, нормальных и наклонных к продольной осиэлемента, следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 какдля железобетонных конструкций из мелкозернистого бетона соответствующегокласса. При этом значение момента сопротивления с учетом трещин Wpl следует определять по п. 4.13, а Rbt, ser принимать без учета коэффициентаусловий работы бетона gb.
4.2. Элементы армоцементныхконструкций следует рассчитывать по раскрытию трещин:
нормальных к продольной оси элемента;
наклонных к продольной оси элемента.
Расчет пораскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента
4.3. Ширину раскрытия трещин acrc, нормальных к продольной оси элемента, при сетчатомармировании следует определять по формуле
acrc, (53)
где коэффициент, принимаемый равным присетках: сварных – 3; тканых – 3,5;
коэффициент, принимаемый разным приучете:
кратковременных и непродолжительногодействия постоянных и длительных нагрузок — 1;
многократно повторяющихся, а такжепродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок для бетона групп:А-1,5; Б-1,7; В-1,65;
напряжение в сетках у растянутойграни сечения от действия нагрузки, определяется согласно п. 4.5;
модуль упругости сетки, принимаемыйсогласно п. 2.22;
размер ячейки сетки, мм.
4.4. Ширину раскрытия трещин acrc, мм, нормальных к продольной оси элемента, при комбинированномармировании следует определять по формуле
acrc , (54)
где коэффициент,принимаемый равным для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов — 1,растянутых — 1,2;
то жеобозначение, что и в п. 4.3;
коэффициент,зависящий от величины коэффициента приведенного сетчатого армированиярастянутой зоны элемента и принимаемый при:
0,4% < < 1 % 4,5
1% £ < 2 % 3,0
> 2% 1,5
коэффициент,принимаемый равным при сетках:
сварных – 0,8;
тканых – 1;
принимается согласно п. 4.5;
коэффициентприведенного армирования растянутой зоны (см. п. 3.2), принимаемый не более0,02;
ds диаметр стержневой или проволочнойарматуры, мм;
Em1 приведенный модуль упругостиарматуры, определяемый по формуле
. (55)
4.5. Напряжение , следует определять:
a) в центрально-растянутых элементахпо формуле
(56)
где Р усилиепредварительного напряжения с учетом всех потерь;
Ab площадь сечения бетона;.
б) для изгибаемых, внецентренносжатых или внецентренно растянутых элементов — по правилам строительноймеханики как для упругого тела.
В расчете должно рассматриваться сечение,приведенное к эквивалентному стальному сечению (черт. 15), с единой упругойхарактеристикой; в растянутой зоне к стальному сечению приводится толькоарматура с эквивалентной площадью сечения, а в сжатой зоне — арматура и бетон сэквивалентными площадями сечения (бетон — с учетом соотношения модулейупругости).
Черт. 15. Схема приведения сеченияармоцементных элементов к стальному
а сечение армоцементного элемента; б сечение, приведенное к стальному
Значение , определяется:
для изгибаемых элементов по формуле
; (57)
для внецентренно сжатых ивнецентренно растянутых элементов по формуле
. (58)
В формулах (57) – (58):
Ws1 момент сопротивления приведенного кстальному сечению, определяется по формуле
; (59)
где Is1 момент инерции сечения, приведенногок эквивалентному стальному сечению, относительно его центра тяжести;
Ntot равнодействующая продольной сипы N и усилия предварительного обжатия Р;
ecp эксцентриситет приложения силы Ротносительно центра тяжести сечения элемента;
ec,tot эксцентриситет усилия Ntot относительно центра тяжести сечения;
r расстояние от ядровой точки,ближайшей к сжатой грани сечения.
В формуле (58) знак „минус”принимается при внецентренном сжатии, а знак „плюс” — при внецентренномрастяжении.
4.6. Для элементов, ктрещиностойкости которых предъявляются требования 2-й категории, ширинанепродолжительного раскрытия трещин определяется как сумма ширины раскрытия отпродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок и приращения шириныраскрытия от действия кратковременной нагрузки. Ширина продолжительногораскрытия трещин зависит от продолжительности действия постоянных и длительныхнагрузок.
Расчет по раскрытию трещин,
наклонных к продольной оси элемента
4.7. Ширина раскрытия трещин,наклонных к продольной оси изгибаемых элементов, при сетчатом и комбинированномармировании определяется по формуле
acrc , (60)
где коэффициенттот же, что и в п. 4.3;
k1 коэффициент, принимаемый при сетках:
тканых – 103 (30 – 1500 ),
сварных – 103 (20 – 1200);
коэффициенттот же, что и в п. 4.4;
принимается согласно указаниямп.3.2;
dm диаметр проволок сеток,расположенных по нормали к продольной оси элемента;
, (61)
здесь Q наибольшая поперечная сила нарассматриваемом участке длины элемента от действующей нагрузки.
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ АРМОЦЕМЕНТНЫХКОНСТРУКЦИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ
4.8. Деформации (прогибы, углыповорота) элементов армоцементных конструкций должны вычисляться по формуламстроительной механики с определением входящих в них значений жесткости икривизны в соответствии с пп. 4.9. — 4.15.
Значения кривизны и деформацииармоцементных элементов отсчитываются от их начального состояния; при наличиипредварительного напряжения арматуры – от состояния до обжатия элемента.
Элементы или части элементоврассматриваются без трещин в растянутой зоне, если трещины не образуются придействии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, нагрузки вводятся врасчет с коэффициентом надежности по нагрузке =1.
4.9. Жесткость элементов прикратковременном действии нагрузки определяется по формуле
, (62)
где модульупругости бетона, принимаемый по указаниям СНиП 2.03.01-84;
момент инерцииармированного сечения, приведенного к бетонному, с учетом коэффициентовсетчатого армирования в соответствии с соотношением модулей Es/Ет.
Приведенные коэффициенты армированиядля расчета деформаций определяются по формулам:
(63)
Определение кривизны на участках безтрещин в растянутой зоне
4.10. Полное значение кривизныизгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов научастках, где не образуются нормальные или наклонные к продольной оси элементатрещины, должна определяться по формуле
rtot = r1 + r2 – r3 – r4, (64)
гдеr1, r2 кривизны соответственно откратковременных нагрузок (принимаемых согласно указаниям СНиП 2.03.01-84) и отпостоянных и длительных временных нагрузок (без учета усилия Р),определяемые по формулам:
r1 , (65)
r2 , (66)
здесь М момент отсоответствующей внешней нагрузки относительно оси, нормальной к плоскостидействия момента и проходящей через центр тяжести приведенного сечения;
определяется по формуле (62);
коэффициент, учитывающий влияниеползучести бетона и принимаемый равным:
при влажности воздуха окружающей среды40% и выше — 2,6; для бетона, изготовленного с пропаркой — 3; при влажностивоздуха окружающей среды ниже 40% — 3,9; для бетона, изготовленного с пропаркой— 4,5;
жесткость армоцементных конструкцийпри учете продолжительного действия нагрузки, принимаемая равной
; (67)
r3 кривизна, обусловленная выгибомэлемента от непродолжительного действия усилия предварительного обжатия иопределяемая по формуле
r3 ; (68)
r4 кривизна, обусловленная выгибомэлемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительногообжатия и определяемая по формуле
r4 = (69)
здесь относительные деформации бетона, вызванные его усадкой и ползучестью поддействием усилия предварительного обжатия, определяемые соответственно науровне растянутой и сжатой грани сечения по формулам:
(70)
(71)
Значение принимается численноравным сумме потерь предварительного напряжения арматуры от усадки и ползучестибетона по указаниям СНиП 2.03.01-84 – для арматуры растянутой зоны, а тоже, для напрягаемой арматуры, если бы она имелась на уровне крайнего сжатоговолокна бетона.
Значения кривизны r3 и r4 для элементов без предварительногонапряжения допускается принимать равными нулю.
4.11. При определении кривизны научастках с начальными трещинами в сжатой зоне бетона (см. п. 1.21) r1, r2, r3 должны быть увеличены на 15 %, а r4 на 25 %.
Определение кривизны на участках
с трещинами в растянутой зоне
4.12. Полное значение кривизныизгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементовпрямоугольного, таврового и двутавровых сечений на участках, где образуютсянормальные к продольной оси элемента трещины, следует определять по формуле.
rtot = r5 – r6 + r1 – r4, (64)
где r5 кривизна от непродолжительногодействия всей нагрузки, на которую производится расчет по деформациям согласноуказаниям п. 1.16;
r6 кривизна от непродолжительногодействия постоянных и длительных нагрузок;
r1 кривизна от продолжительногодействия постоянной и длительной нагрузок;
r4 кривизна, обусловленная выгибомэлемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительногообжатия и определяемая по формуле (69).
4.13. Значение r5 определяется по формуле
r5 , (73)
М момент от всей внешней нагрузкиотносительно оси, нормальной к плоскости действия момента и проходящей черезцентр тяжести приведенного сечения;
Mcrc момент, воспринимаемый сечением,нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин;
определяется по формуле (62);
определяется по формуле
(74)
здесь k коэффициент,учитывающий снижение жесткости элемента и принимаемый по табл. 6.
Таблица 6
|
Армирование растянутой зоны |
Коэффициент армирования |
Коэффициент k для элементов |
|
|
сечения |
, % |
изгибаемых и растянутых |
внецентренно сжатых |
|
сетчатое при сетках: |
|
|
|
|
тканых |
До 1,5 От 1,5 до 3 |
0,08 0,16 |
0,16 0,32 |
|
сварных |
До 1,5 От 1,5 до 3 |
0,1 0,2 |
0,2 0,4 |
|
Комбинированное при сетках: |
|
|
|
|
тканых |
До 1,5 |
0,08 |
0,16 |
|
сварных |
До 1,5 |
0,1 |
0,2 |
|
тканых |
От 1,5 до 3 |
0,1 |
0,22 |
|
сварных |
От 1,5 до 3 |
0,12 |
0,25 |
Значение Mcrc определяется по формулам:
для элементов без предварительногонапряжения арматуры
Mcrc (75)
для предварительно напряженныхэлементов
Mcrc (76)
где момент сопротивления для крайнего растянутого волокна сечения с учетомнеупругих деформаций растянутого бетона, определяется по формуле
(77)
где , , моментыинерции сжатой и растянутой зон сечения, вычисленные относительно нулевой линииплощадей сечения сеток, расположенных в этой зоне сечения;
St статический момент относительно тойже линии бетона растянутой части сечения;
h–x расстояние от нулевой линии докрайнего растянутого волокна сечения.
Положение нулевой линии сеченияопределяется из условия
(78)
где ,, статическиемоменты, вычисленные относительно нулевой линии, соответственно сжатой зонысечения бетона, площади сеток, расположенных в этой зоне сечения, и площадисеток, расположенных в растянутой зоне сечения;
h высота сечения.
Значение Мр взависимости (76) определяется по формуле
(79)
в формуле (76) знак „плюс”следует принимать, когда направления моментов М и Мрпротивоположны, знак „минус” — когда направления совпадают. В формуле(79):
Мр момент усилия Nр относительно оси, параллельнойнулевой линии и проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную отрастянутой зоны, трещиностойкость которой нужно определить; значение Мропределяется по указаниям СНиП 2.03.01-84, принимая согласно п.4.13.
4.14. Значение определяется поформуле
(80)
где момент отпостоянных и длительных нагрузок относительно оси, нормальной к плоскостидействия момента и проходящей через центр тяжести приведенного сечения;
определяется по формуле (74).
4.15. Значение определяется поформуле
(81)
где см. п. 4.14;
определяется по формуле
(82)
здесь принимается поформуле (74).
Определение прогибов
4.16. Прогиб, обусловленныйдеформацией изгиба, определяется по формуле
, (83)
где изгибающиймомент в сечении х от действия единичной силы, приложенной понаправлению искомого перемещения элемента в сечении х по длине пролета,для которого определяется прогиб;
полная величина кривизны элемента всечении х от нагрузки, при которой определяется прогиб; величина определяетсяпо формулам (64) и (72); знак принимается всоответствии с эпюрой кривизны.
Для элементов постоянного сечения,имеющих трещины на каждом участке, в пределах которого изгибающий момент неменяет знака, кривизну допускается вычислять для наиболее напряженного сечения,принимая кривизну для остальных сечений такого участка изменяющейсяпропорционально значениям изгибающего момента.
Для некоторых наиболеераспространенных случаев загружения прогиб изгибаемого элемента постоянногосечения может определяться по формуле
(84)
где m коэффициент, принимаемый взависимости от условий опирания и схемы загружения;
кривизна в сечении с наибольшимизгибающим моментом от нагрузки, при которой определяется прогиб;
расчетный пролет элемента.
5. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
5.1. При проектировании армоцементныхконструкций для обеспечения условий их изготовления и требуемой долговечности,совместной работы бетона и арматуры надлежит выполнять конструктивныетребования, изложенные в настоящем разделе.
МИНИМАЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ СЕЧЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ
5.2. Минимальные размеры сеченийэлементов армоцементных конструкций, определяемые из расчета на действующиеусилия по предельным состояниям первой и второй групп, следует назначать сучетом требований к толщине защитного слоя бетона, расположения и анкеровкиарматуры, унификации размеров сечений и армирования, а также технологииизготовления конструкций.
5.3. Толщину полок и стенок несущихармоцементных конструкций следует принимать не менее 15 мм и не более 30 мм.Контурные ребра, ребра жесткости, диафрагмы в случае, если это требуется порасчету, могут выполняться толщиной свыше 30мм.
Утолщения свыше 40 мм (контурныеребра, ребра жесткости, диафрагмы и т.п.) допускается выполнять без сеток всоответствии с указаниями СНиП 2.03.01-84 для железобетонных конструкций.
Примечание. В пределах участка конструкций, гдеотсутствует сетчатое армирование, требования в части толщины защитного слоя иширины раскрытия трещин принимаются как для железобетонных конструкций.
ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ БЕТОНА
5.4. Защитный слой бетона, т.е. слойбетона от поверхности элемента до поверхности арматуры, должен быть достаточнымдля обеспечения совместной работы арматуры и бетона, защиты арматуры от коррозиина всех стадиях изготовления, монтажа и эксплуатации.
Проектная толщина защитного слоябетона в армоцементных конструкциях должна быть не менее:
для сетки — 4 мм;
длястержневой и проволочной арматуры при наличии сеток в пределах защитного слоябетона — 8 мм.
Толщину защитного слоя бетона следуетпринимать с учетом требований по технологии изготовления конструкций.
5.5. Для армоцементных конструкцийбез гидроизоляционного покрытия толщина защитного слоя бетона для напрягаемойарматуры в пределах длины зоны передачи напряжении Ip (см. СНиП 2.03.01-84) должнаприниматься не менее двух диаметров арматуры, но не более 15 мм.
5.6. Во всех сборных изгибаемыхэлементах концы продольных стержней ненапрягаемой арматуры должны отстоять отторца элемента не более чем на 5 мм.
Концы напрягаемой арматуры, а такжеанкеры необходимо защищать слоем мелкозернистого бетона не менее 5 мм.
5.7. При проектировании необходимопредусматривать меры по обеспечению проектного положения сеток, стержневой ипроволочной арматуры в сечении элемента (установкой прокладок и подкладок, шайбиз бетона и т.п.). При невозможности выполнения этих требований следуетприменять оцинкованную арматуру и сетки.
АРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ
5.8. В элементах армоцементныхконструкций сетки следует располагать на минимальном (в соответствии с п. 5.4 )расстоянии от поверхности элементов для восприятия температурно-усадочныхнапряжении. Для восприятия растяжения, возникающего в зоне самозаанкериваниястержневой и проволочной арматуры, частые сетки рекомендуется располагать наминимальном расстоянии от поверхности этой арматуры.
5.9. В пределах полки или стенкиэлементов армоцементных конструкций должно располагаться не менее двух сетоксимметрично относительно срединной поверхности.
Изгибаемые элементы прямоугольногосечения допускается армировать в растянутой зоне одной или несколькими сетками.
Армоцементные элементы сконструктивным армированием допускается армировать одной сеткой, расположеннойв средней части сечения элемента.
Примечание. В армоцементных элементах на толщинев 1 см применять более четырех сеток не допускается.
5.10. Отдельные стержни ненапрягаемойили напрягаемой арматуры в стенках и полках элементов армоцементных конструкцийдолжны располагаться, как правило, равномерно по сечению, предусматриваяустановку большого количества стержней меньшего диаметра при минимальныхрасстояниях между ними не менее 10 мм.
Арматуру следует предусматривать так,чтобы при том же расходе металла количество классов и диаметров арматуры быломинимальным.
Арматура должна допускать укладку еев форму в соответствии с принятой технологией;
готовыми пакетами до укладки бетона;
отдельными сетками в процессеформования.
5.11. Отверстия в армоцементныхконструкциях следует окаймлять дополнительной арматурой, сечение которой должнобыть не менее сечения рабочей арматуры в пределах отверстия, требуемой порасчету плиты как сплошной. При конструктивном армировании плиты и небольшихразмерах отверстий край плиты армируется исходя из конструктивных требований.
При наличии сосредоточенных нагрузокпо краям плиты армирование и утолщение должны выполняться по расчету.
5.12. Арматурные сетки вармоцементных конструкциях должны быть заведены за линию пересечения срединныхплоскостей стенки и полки на длину не менее утроенной ширины ячейки сетки и неменее 30 мм.
Особенности армирования внецентренносжатых элементов
5.13. Коэффициент сетчатогоармирования внецентренно сжатых элементов в направлении действия усилия сжатиядолжен, как правило, составлять не более 1,5 %.
5.14. Стержневую и проволочнуюарматуру во внецентренно сжатых элементах следует предусматривать диаметром неболее 1/2 толщины полки или стенки и не болев 8 мм.
В перегибе сеток рекомендуетсяустановка стержня.
5.15. Сетки в сжатых элементахследует располагать в крайнем возможном положении относительно центра тяжестисечения с целью повышения жесткости элемента.
Особенности армирования изгибаемыхэлементов
5.16. В изгибаемых элементахтаврового, двутаврового сечений (или приводимого к ним сечения) с полкой врастянутой зоне продольная стержневая или проволочная арматура должнарасполагаться в растянутой зоне сечения симметрично относительно вертикальнойоси элемента.
5.17. Поперечное армированиеэлементов, как правило, выполняется сетками с квадратными ячейками.
5.18. Анкеровку поперечной арматуры вполках изгибаемых элементов следует выполнять согласно требованиям п. 5.12.
5.19. Армирование цилиндрических,складчатых и коробчатых элементов следует предусматривать неразрезными сеткамис их перегибом по линии примыкания граней.
5.20. Диаметр стержневой ипроволочной арматуры изгибаемых элементов должен предусматриваться с учетомвозможности расположения арматуры в тонкостенном сечении или утолщениях.
Стержневую и проволочную арматурудиаметром 8 мм и более, а также канаты диаметром свыше 6 мм допускаетсяпредусматривать только в ребрах элемента.
МИНИМАЛЬНОЕ РАССТОЯНИЕ МЕЖДУСТЕРЖНЯМИ АРМАТУРЫ
5.21. Расстояние между напрягаемойарматурой должно быть не менее 3ds, где ds — диаметр стержня (каната).
5.22. Расстояние между отдельнымистержнями арматурных сеток, выполняющих также роль фиксатора проектногоположения сетчатого армирования, следует назначать на более 15 см.
5.23. Армоцементные конструкцииследует проектировать с арматурой, имеющей сцепление с бетоном по всей длинеэлемента. В случае необходимости, например для сокращения зоны анкеровки,допускается устройство анкеров.
5.24. На свободных опорах плоскихизгибаемых элементов для обеспечения анкеровки сеток, доходящих до опоры,следует выполнять следующие требования (черт. 16):
Черт. 16. Схема свободного опиранияплоских нагибаемых элементов
длина опорного участка плиты должнабыть не менее 3t и не менее 40 мм (где t — толщина плиты) ;
длина запуска арматуры за грань опоры должнабыть не менее 20 dm для сварных сеток и 30 dm — для тканых сеток; при комбинированном армировании — 15 ds.
Примечание. Участок сетки, заходящий за граньсвободной опоры, должен иметь не менее двух поперечных анкерующих стержней.
5.25. Продольные стержни растянутой исжатой арматуры должны быть заведены за нормальное к оси элемента сечение, вкотором эти стержни учитываются с полным расчетным сопротивлением, на длину неменее lp определяемую в соответствии суказаниями СНиП 2.03.01-84.
5.26. При невозможности выполнениятребований п. 5.25 необходимо предусмотреть меры по анкеровке продольныхстержней для обеспечения их работы с полным расчетным сопротивлением врассматриваемом сечении:
а) приварка к концам стержнейанкерующих пластин или закладных деталей (черт. 17);
б) отгиб анкерных стержней по дугеокружности диаметром 10d, при этом длина прямого участка уначала зоны анкеровки должна быть не менее 5d, а на отогнутом участке стержня должна быть уложенадополнительная сетка.
Черт.17. Приварка к концам стержнейанкерующих пластин или закладных деталей
1 — пластина (рифленая в местах контактной сварки) ;2 — рабочие стержни ненапрягаемой арматуры; 3 местоточечной электросварки; 4 — сетки
5.27. Продольные растянутые сеткидолжны быть заведены за нормальное к оси элемента сечение, в котором онинеобходимы по расчету, на длину не менее 20 dm для сварных и не менее 30 dm — для тканых сеток.
СТЫКИ СЕТЧАТОЙ И СТЕРЖНЕВОЙ АРМАТУРЫ
5.28. Стыки сеток допускаетсяосуществлять внахлестку, причем стыки в растянутой зоне изгибаемых иливнецентренно сжатых элементов рекомендуется располагать в местах неполногоиспользования сечения арматуры.
5.29. Стыки растянутых сеток врабочем направлении, выполняемые внахлестку, должны иметь длину перепуска(нахлестки) в тканых сетках — не менее 100 мм, в сварных — не менее 60 мм, астыки сжатых сеток — соответственно 50 и 30 мм (черт. 18). Стыки растянутыхсеток элемента должны располагаться вразбежку. Сечение состыкованных сеток водном месте или по длине нахлестки должно составлять на более 50% общегосечения растянутых сеток.
Черт. 18. Стыки сеток, выполняемыевнахлестку
а — стыки растянутых тканых сеток в рабочем направлении; б— то же, конструктивные стыки; в — стыки растянутых сварных сеток врабочем направлении; г — то же, конструктивные стыки
В местах соединения сеток в рабочемнаправлении в каждой из стыкуемых сеток по длине нахлестки должно располагатьсядля сеток: сварных — не менее четырех поперечных проволок, приваренных ко всемпродольным стержням сетки; тканых — не менее шести поперечных проволок.
5.30. Стыкование внахлесткустержневой и проволочной арматуры, которая используется с полным расчетнымсопротивлением, в тонкостенных армоцементных элементах не допускается.
5.31. Во внецентренно сжатых элементахсетки рекомендуется соединять в поперечном направлении между собой скрутками,сжимами или другими способами.
ЗАКЛАДНЫЕ ДЕТАЛИ
5.32. Закладные детали следуетизготовлять из рифленых штампованных пластин толщиной не менее 5 мм с приваркойих контактной электросваркой к арматурным изделиям, а также к анкерным стержнямдиаметром 3—6 мм (см. черт. 17).
5.33. Стальные закладные деталидолжны быть защищены от коррозии в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84.
СТЫКИ СБОРНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
5.34. Конструкция стыков сборныхэлементов, работающих на изгиб, внецентренное сжатие или растяжение, должнаобеспечивать восприятие расчетных усилий с учетом возможных монтажныхэксцентриситетов.
В тех случаях, когда передача усилийв стыках осуществляется через закладные детали, анкерные стержни закладныхдеталей должны быть равнопрочными с прерываемой в стыке стержневой ипроволочной арматурой и сетками соединяемых элементов.
Стыки сборных элементов рекомендуетсяпредусматривать одним из следующих способов:
а) установкой диафрагм около торцовэлементов и сваркой стальных закладных деталей накладными пластинками,пропускаемыми через отверстия в диафрагмах, с последующим замоноличиваниемстыка;
б) устройством контурных ребер,дуговой сваркой выпусков стержневой и проволочной арматуры и дуговой сваркойзакладных деталей стыкуемых элементов и ребер (черт. 19, а) с последующимзамоноличиванием стыка;
Черт.19. Стыки складчатых сборныхармоцементных конструкций, работающих на внецентренное сжатие и поперечную силу
а — стык, выполняемый с контурной диафрагмой сваркойстальных деталей и выпусков арматуры с последующим замоноличиванием; б —стык, выполняемый с натяжением арматуры; 1 — складчатый элемент; 2— диафрагма; 3 — стальные накладные пластины; 4 — закладныедетали; 5 — контурная диафрагма; 6 — выпуски арматуры; 7 —бетон замоноличивания;
8 — стыковая напрягаемая арматура: 9 — продольнаянапрягаемая арматура; 10 — анкер на стыковом стержне; 11 —анкерная колодка
в) соединением элементов с помощьюпреднапряженных стержней (черт. 19,б) с замоноличиванием шва для предварительнонапряженных конструкций, а также стыкуемых насухо или с промазкой торцовстыкуемых элементов эпоксидным компаундом;
г) с применением сквозной стержневойи проволочной арматуры, в том числе напрягаемой, в сборно-монолитныхконструкциях.
6.35. Замоноличивание стыков сборныхэлементов следует выполнять, как правило, путем заполнения шва между элементамимелкозернистым бетоном, причем ширина шва должна быть не более 1,5 t и не менее 0,5 см. Допускаетсяприменение полимербетонов для замоноличивания швов шириной менее 1 см.
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ УКАЗАНИЯ
ПО КОНСТРУИРОВАНИЮ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОНАПРЯЖЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
5.36. В предварительно напряженныхэлементах сетчатое армирование в пределах обжатой зоны должно быть минимальным,но не менее двух сеток. Сетки должны располагаться симметрично относительнонапрягаемой арматуры.
Черт. 20. Схема анкеровки напрягаемойарматуры
а — напрягаемая арматура, заанкеренная на упорах формы; б— элемент после отпуска предварительного напряжения арматуры; 1 —высаженная головка на конце проволоки;
2 — анкерная шайба с прорезью; 3 — неподвижныйанкерный упор; 4 — промежуточная высаженная головка; 5 —проволока; 6 — предварительно напряженный элемент; 7 — основныесетки; 8 — дополнительные сетки
5.37. У конца предварительнонапряженных элементов в пределах зоны анкеровки напрягаемой арматуры на участкедлиной не менее 50 ds (где ds — наибольший диаметр напрягаемой арматуры) внезависимости от способа анкеровки следует устанавливать не менее двухдополнительных сеток симметрично относительно этой арматуры (см. п. 5.8).
5.38. Анкеровка напрягаемой арматурыдолжна осуществляться с помощью специальных анкерных шайб из стали марки 10Г2С1и высаженных головок стержневой и проволочной арматуры (черт. 20). Допускаетсяне применять анкерные устройства на концах напрягаемых стержневой и проволочнойарматуры периодического профиля, если проектная марка и передаточная прочностьбетона более значений, установленных СНиП 2.03.01-84 и толщина защитного слоябетона напрягаемой арматуры соответствует требованиям пп. 5.4 — 5.5.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Справочное
ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Усилия от внешних нагрузок ивоздействий в поперечном сечении
элемента и от предварительногонапряжения
М изгибающий момент;
N продольная сила;
Q поперечная сила;
Р усилие предварительного обжатия.
Характеристикиматериалов
расчетные сопротивлениямелкозернистого бетона сжатию соответственно для предельных состояний первой ивторой групп:
расчетные сопротивлениямелкозернистого бетона растяжению соответственно для предельных состояниипервой и второй групп;
расчетныесопротивления проволочной и стержневой ненапряженной и напряженной арматуры;
расчетное приведенное сопротивлениебетона сжатой зоны сечения;
расчетное сопротивление сетокрастяжению для предельных состояний первой группы;
расчетное сопротивление сеток растяжениюпри расчете сечений на поперечную силу в наклонных сечениях;
расчетное сопротивление сетоксжатию;
Еb начальный модуль упругостимелкозернистого бетона при сжатии и растяжении;
Еm модуль упругости сеток;
a отношение модулей упругости сетчатой арматуры Еm и бетона Еb;
Еs модуль упругости стержневой ипроволочной арматуры.
Геометрические характеристики
Ab площадь сечения бетона;
площади сеченияпроволок сетки в сжатой и растянутой зонах;
площади сечениябетона сжатой и растянутой зон соответственно;
площади сеченияненапрягаемой стержневой арматуры на единицу ширины соответственно в сжатой ирастянутой зонах;
площадинапрягаемой стержневой арматуры на единицу ширины соответственно в сжатой ирастянутой зоне;
коэффициентсетчатого армирования, определяемый как отношение площади сечения арматуры Аm к площади сечения бетона Ab;
,, коэффициентыармирования стержневой и проволочной сжатой, растянутой арматуройсоответственно ненапрягаемой и напрягаемой;
, коэффициентыармирования, приведенные к сетчатому, соответственно для растянутой и сжатойзоны;
t‘f , tf толщина соответственно сжатой ирастянутой полок двутаврового сечения;
b ширина сечения;
bfc, bf ширина соответственно сжатой ирастянутой полок двутаврового сечения;
h высота прямоугольного, тавровогоили двутаврового сечений;
a¢, a расстояния от равнодействующейсосредоточенной сжатой A¢s, A¢sp и растянутой сжатой As, Asp арматуры до ближайшей грани сечения;
x высота сжатой зоны бетона;
x относительная высота сжатой зоны бетона, равная x =x/h ;
ec эксцентриситет продольной силы N относительноцентра тяжести приведенного сечения;
l1 расчетная длина армоцементногоэлемента, подвергающегося действию сжимающей продольной силы;
dm диаметр проволок сварных, тканых иплетеных сеток;
l пролет элемента;
r радиус инерции поперечного сеченияэлемента относительно центра тяжести сечения;
ds номинальный диаметр стержневойарматуры;
I1 момент инерции сечения, приведенногок бетонному, относительно его центра тяжести;
Is1 момент инерции сечения, приведенногок стальному, относительно его центра тяжести;
Ws1 момент сопротивления растянутоговолокна, приведенного к стальному;
Bf1 жесткость сечения элементаармоцементных конструкций при кратковременном действии нагрузки;
Bf2 жесткость сечения элементаармоцементных конструкций при действии нагрузок на участке, в пределах которогообразуются трещины;
B¢f2 жесткость сечения элементаармоцементных конструкций при действии эксплуатационной нагрузки;
yc расстояние до центра тяжести.
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Справочное
РЕКОМЕНДУЕМЫЙ СОРТАМЕНТ ТКАНЫХ ИСВАРНЫХ ПРОВОЛОЧНЫХ СЕТОК ДЛЯ АРМОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
|
вид сеток |
№ сетки |
Номинальный диаметр проволоки сетки, мм |
Размер ячейки сетки в свету, мм |
Площадь сечения одной проволоки, см2 |
Количество проволок на 1 м ширины сетки, шт. |
Масса 1 м2 сетки, кг |
Коэффициент сетчатого армирования m при одном слое на 1 см толщины сечения элемента |
|
Тканые сетки по ГОСТ 3826-82 |
6 |
0,7 |
6х6 |
0,00385 |
149 |
0,905 |
0,0058 |
|
|
7 |
0,7 |
7х7 |
0,00385 |
130 |
0,790 |
0,0050 |
|
|
8 |
0,7 1,2 |
8х8 |
0,00385 0,01131 |
115 l09 |
0,699 2,032 |
0,0044 0,0123 |
|
|
9 |
1,0 |
9х9 |
0,00785 |
100 |
1,259 |
0,0078 |
|
|
10 |
1,0 |
10х10 |
0,00785 |
91 |
1,145 |
0,0071 |
|
|
12 |
1,2 |
12х12 |
0,01131 |
76 |
1,376 |
0,0086 |
|
Сварная сетка по ТУ 14-4-713-76 |
12,5 |
0,5 |
12,5х12,5 |
0,00196 |
58 |
|
0,0014 |
|
Примечания: 1. Номер сетки соответствует размеру ячейки сетки в свету. 2. Примеры условного обозначения сеток в рабочих чертежах армоцементных конструкций: тканая сетка № 6 07 по ГОСТ 3826-82, где № 6 соответствует размеру ячеек сетки, мм; 0,7 – номинальный диаметр проволоки сетки, мм. Сварная сетка №12,5 0,5 принимается по ТУ 14-4-713-76. |
|||||||
КЛАССИФИКАТОР СТРОИТЕЛЬНЫХ НОРМ ИПРАВИЛ
Настоящий Классификатор устанавливаетразделение строительных норм и правил на 5 частей, каждая из которых делится нагруппы.
Классификатор предназначен дляустановления состава и обозначения (шифра) строительных норм и правил.
Шифр должен состоять из букв”СНиП”, номера части (одна цифра), номера группы (две цифры) и номерадокумента (две цифры), отделенных друг от друга точками; две последние цифры,присоединяемые через тире, обозначают две последние цифры года утверждениядокумента. Например, “СНиП 2.03.05-82”. Номера документамприсваиваются в порядке регистрации сквозные в пределах каждой группы или всоответствии с разработанным перечнем документов данной группы.
1. Организация, управление, экономика
Группы
01 Система нормативных документов встроительстве
02 Организация, методология иэкономика проектирования и инженерных изысканий
03 Организация строительства.Управление строительством
04 Нормы продолжительностипроектирования и строительства
05 Экономика строительства
06 Положения об организациях идолжностных лицах
2. Нормы проектирования
Группы
01 Общие нормы проектирования
02 Основания и фундаменты
03 Строительные конструкции
04 Инженерное оборудование зданий исооружений. Внешние сети
05 Сооружения транспорта
06 Гидротехнические и энергетическиесооружения, мелиоративные системы и сооружения
07 Планировка и застройка населенныхпунктов
08 Жилые и общественные здания
09 Промышленные предприятия,производственные здания и сооружения, вспомогательные здания. Инвентарныездания
10 Сельскохозяйственные предприятия,здания и сооружения
11 Склады
12 Нормы отвода земель
3. Организация, производство иприемка работ
Группы
01 Общие правила строительногопроизводства
02 Основания и фундаменты
03 Строительные конструкции
04 Защитные, изоляционные иотделочные покрытия
05 Инженерное и технологическоеоборудование и сети
06 Сооружения транспорта
07 Гидротехнические и энергетическиесооружения, мелиоративные системы и сооружения
08 Механизация строительногопроизводства
09 Производство строительныхконструкций, изделий и материалов
4. Сметные нормы
Состав и обозначение сметных норм иправил установлены постановлением Госстроя СССР от 18 июня 1982 г. №162.
5. Нормы затрат материальных итрудовых ресурсов
Группы
01 Нормы расхода материалов
02 Нормы потребности в строительноминвентаре, инструменте и механизмах
03 Нормирование и оплата проектно-изыскательскихработ
04 Нормирование и оплата труда встроительстве
